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一、解體階段
本部分主要結合檢修解體過(guò)程對汽輪機的結構形式、檢修工藝等進(jìn)行講解。
1、解體階段檢修工序
——在檢修前應充分了解該汽輪機拆除保溫的要求條件,主要是高壓缸進(jìn)汽室金屬溫度的要求。
——由于汽輪機結構和材質(zhì)不同,對汽缸溫度的要求也不盡相同,一般在150℃~120℃之間停盤(pán)車(chē),溫度在120℃~100℃之間可以拆除汽缸和導汽管保溫,金屬溫度在80℃以下可以拆除導汽管和汽缸螺栓。但也有高于此溫度要求的,如日本三菱350MW機組要求調速級溫度小于180℃即可進(jìn)行拆除保溫工作;上汽600MW汽輪機要求調節級金屬溫度降到160即可進(jìn)行拆除保溫工作;德國ABB200MW汽輪機要求調節級金屬溫度降到150℃(或汽缸表面溫度降到100℃)時(shí)可以進(jìn)行保溫拆除工作。
——在汽缸溫度較高時(shí)拆除保溫和導汽管道,會(huì )造成汽缸變形、汽缸裂紋、通流和汽缸定位鍵槽卡澀、轉子彎曲。
2支持軸承的結構
2.1支持軸承的分類(lèi)及結構特點(diǎn)
(1)圓筒形軸承
圓筒形(或稱(chēng)圓柱形)軸承是***早用于汽輪發(fā)電機上的老式結構的滑動(dòng)軸承,其軸瓦內孔呈圓形,內孔等于軸頸直徑Ф加頂部間隙,而頂部間隙а為軸頸的1.5/1000—2/1000,兩側間隙ь各為頂部間隙的一半,如圖。軸承下瓦與軸頸的接觸角按軸瓦長(cháng)度L與軸頸ф之比(長(cháng)頸比)及軸瓦負荷大小而定。一般取600左右,當軸瓦長(cháng)度與直徑之比小于0.8—1或軸瓦負荷大于0.8~1MPа時(shí),接觸角可達到750左右。
常用的圓筒形軸承在下瓦中分面附近位置(軸頸旋轉方向的上游)處有進(jìn)油口,軸頸旋轉時(shí)只能形成下部一個(gè)油楔,這種軸承稱(chēng)為單油楔圓筒形軸承,這種軸承結構簡(jiǎn)單,潤滑油的消耗量小,摩擦損失少,但是該結構的軸承在高速輕載的工作條件下,油膜剛度差,容易發(fā)生失穩現象,目前應用廣泛的是自位式圓筒形軸承,主要用在汽輪機低壓轉子和發(fā)電機轉子上,為了保證軸承在運行中能自由滑動(dòng),又不至于發(fā)生振動(dòng),軸承一般在冷態(tài)下要求有0.03~0.08mm的緊力。
(2)橢圓形軸承
橢圓形軸瓦是隨著(zhù)汽輪機單機容量不斷增大和轉速不斷升高,在圓筒形軸瓦的基礎上發(fā)展起來(lái)的。它被用于功率較大的機組上。橢圓形軸瓦的頂部間隙約為軸徑直徑的1/1000,兩側間隙各為軸徑直徑的1/1000左右,即內孔上下直徑為(ф+0.001ф),左右直徑為(ф+0.002ф)。所以,橢圓軸承實(shí)際上是由兩個(gè)不完全的半圓合成的,加工時(shí)在水平中分面兩側,按設計的橢圓度加墊片,加工結束后取去墊片,即成橢圓軸承。在上瓦設有油槽,寬度為軸承有效寬度的一半,深度在5mm左右,為便于進(jìn)油和排油,在中間結合面開(kāi)有圓滑過(guò)渡的缺口,為減少漏油間隙,把在端部回油槽部位的烏金加工成了圓形。其垂直方向的短徑略小于水平方向的長(cháng)徑,在下瓦中分面附近位置(軸頸旋轉方向的上游)處有進(jìn)油口。軸頸旋轉時(shí)能形成兩個(gè)油楔,兩個(gè)油楔相互作用可得到較好的油膜剛度,使轉子在垂直方向不易發(fā)生振動(dòng),但是橢圓形軸承的油耗和摩擦損失都比圓筒形軸承大,這種軸承也有可能發(fā)生失穩現象。
上述兩種軸瓦的另一結構特點(diǎn)為潤滑油進(jìn)油是順著(zhù)轉動(dòng)方向供給的,如圖5—3所示。潤滑油進(jìn)入軸瓦后,順轉動(dòng)方向到達軸頸上部,冷卻軸頸,再流到下部起潤滑作用。同時(shí)為了減少摩擦及使油易于循環(huán),一般軸瓦上部車(chē)有油槽,其寬度約為軸瓦長(cháng)度的1/3,該油槽到接合面附近就向兩端擴大,以保證潤滑油在軸瓦全長(cháng)分布均勻。
(3)三油楔軸承
三油楔軸承是在烏金面上加工出了三個(gè)油囊,在其下瓦偏垂直位置兩側都有進(jìn)油口,在上瓦還有一個(gè)進(jìn)油口,軸頸旋轉時(shí)能形成三個(gè)油楔,故稱(chēng)為三油楔軸承。這種結構的軸承提高了抗震性能和承載能力。70年代初,在國產(chǎn)125MW、200MW、300MW汽輪發(fā)電機組上應用了三油楔軸承。
(4)可傾瓦軸承
可傾瓦軸承也稱(chēng)密切爾式徑向軸承或稱(chēng)自動(dòng)調整中心式軸承,其軸瓦由若干可繞其支點(diǎn)在一定角度范圍內傾斜的弧形瓦塊組成。每一個(gè)瓦塊之間的間隙作為軸瓦的進(jìn)油口。瓦塊在工作時(shí)隨著(zhù)轉速、載荷及油溫的不同而自由擺動(dòng),每一個(gè)軸瓦形成一個(gè)油楔,在軸頸四周形成多個(gè)油楔,每個(gè)瓦塊作用到軸頸上的油膜作用力總是通過(guò)軸頸中心,因此具有較高的自動(dòng)對中性和穩定性,能有效的避免油膜自激振蕩及間隙振蕩,同時(shí)對于不平衡振動(dòng)也有很好的限制作用??蓛A瓦的摩擦損失較小,其缺點(diǎn)是制造復雜,價(jià)格較貴。目前越來(lái)越多地被大功率機組所采用。
可傾瓦軸承的瓦塊數量選擇主要取決于軸承的參數結構和制造廠(chǎng)的傳統習慣,一般為3~6塊。如對于同樣的350MW汽輪機,日本三菱選擇的是四瓦塊結構,美國GE公司則采用了六瓦塊結構,還有的廠(chǎng)家選用了三瓦塊結構。三瓦塊結構的軸承比較特殊,從外表看屬于三塊可傾瓦,但是其上半是圓筒瓦。
日本三菱350MW及國產(chǎn)上汽600MW汽輪機高中壓轉子的軸承,均采用如圖5—6所示的可傾瓦。該軸瓦是一種小瓦塊式結構,軸瓦2在圓周上分成4塊,每塊瓦塊均由在鍛鋼件上澆鑄軸承合金而構成。瓦塊自由的放置在支持環(huán)1內,由球面支點(diǎn)塊7支持,球面支點(diǎn)塊與瓦塊間有內墊片6,球面支點(diǎn)塊與支持環(huán)間有外墊片8,內墊片與球面支點(diǎn)塊呈球面接觸。因此,瓦塊在球面支點(diǎn)塊上,能使在圓周方向上自由傾斜而形成油楔。四個(gè)瓦塊均有球面支點(diǎn)塊,因此形成四個(gè)油楔。調整球面支點(diǎn)塊的厚度,可保持軸承的規定間隙。為保證拆裝后的裝配正確,必須將軸承瓦塊內墊片、球面支點(diǎn)塊及外墊片,標之同一序號,并在支持環(huán)上打好對應的鋼印號碼。這樣能在拆裝時(shí)不弄錯,并能保證裝配在同樣的相對位置上。
潤滑油從軸承下面的孔進(jìn)入,通過(guò)調整塊中的孔,從支持環(huán)兩端的環(huán)形槽流到軸瓦內部,油被分布到軸頸表面,然后由軸頸兩側流經(jīng)油擋,從油擋板底部排油孔排出流回油箱。
軸承兩端裝有浮動(dòng)式內油擋,油擋環(huán)5固定在油擋支持板3、4上,整個(gè)油擋分成上下兩半用螺栓直接固定在支持環(huán)上。
(5)壓力式軸承
壓力式軸承是在圓筒形軸承上瓦中央開(kāi)有油槽,此油槽可以使潤滑油的動(dòng)能變成壓力能,把軸心向下壓,降低了軸心位置。軸心位置的抬高是發(fā)生軸承油膜自激振蕩的因素,所以這種軸承可防止油膜自激振蕩的發(fā)生。但是,它對油中雜質(zhì)特別敏感。如果雜質(zhì)積聚在油槽處,不但會(huì )降低防止油膜自激振蕩的效果,而且會(huì )加速軸瓦磨損。N300-16.67/537/537和TC2F-33.5型汽輪機低壓轉子兩端采用這種軸承,其結構如圖5-7所示。軸承本體分上下兩塊組成,它由鑄鋼制成,在內層澆鑄軸承合金,并在軸承合金上開(kāi)有間斷槽形的潤滑油通路。這對避免產(chǎn)生油膜自激振蕩帶來(lái)一定的好處。軸承本體由三個(gè)球面調整塊固定,并由調整塊來(lái)調整軸承中心位置。三個(gè)球面調整塊的布置,有兩個(gè)在軸承的下半部,裝在與水平面成450的中心線(xiàn)上,另一個(gè)在上半軸承的垂直中心線(xiàn)上,通過(guò)改變調整墊片7的厚度,可調整軸承水平的垂直方向的位置。在軸承上下接合面有安裝銷(xiāo)5,使上下合成整體,為了防止軸承本體的轉動(dòng),在軸承水平接合面的下部,用防轉銷(xiāo)12嵌入軸承座的凹口。
潤滑油通過(guò)軸承座的孔和調整塊中心孔流至軸承,如圖5-7所示。油進(jìn)入軸承本體后,流向上半軸承中央的凹處,然后流向軸承兩端的圓周槽,沿排油孔流回軸承室。壓力式軸承的間隙一般為(0.002Φ+0.10)mm或(0.002Φ-0.10)mm。
(6)袋式軸承
袋式軸承是瑞士ABB公司在對大型機組軸承結構進(jìn)行深入研究后制造出的一種類(lèi)似橢圓軸承結構的袋式軸承。加工方法:首先根據軸承的頂部油隙和軸頸尺寸,將兩半軸承合在一起加工成圓筒軸承;然后在兩半軸瓦中分面加墊片(厚度為a),用軸頸φ+a以圓心上移0.2mm左右為新園心再車(chē)一個(gè)圓,在軸瓦兩端各留40mm不車(chē)作為阻油邊,去掉墊片組裝后就成為袋式軸承。墊片а的厚度由油。
袋弧長(cháng)確定,一般弧長(cháng)夾角取350,油袋深度d一般取0.7mm。圓心上移0.20mm左右,主要考慮油膜厚度,即運行時(shí)轉子與軸承在垂直方向的中心保持一致。軸承兩端的阻流邊,能減慢潤滑油排泄速度,保證軸承有足夠的冷卻和潤滑油量。
袋式軸承在靜態(tài)特性方面,具有摩擦耗功小,油流量小,承載能力大等優(yōu)點(diǎn);在動(dòng)態(tài)特性方面,具有汽輪機所遇到的全部轉速范圍內沒(méi)有不穩定區,阻尼大,油膜厚,軸承溫度低等優(yōu)點(diǎn)。
2.2支持軸承的檢修特點(diǎn)
(1)三油楔軸承的檢修特點(diǎn)
三油楔軸承的檢修特點(diǎn)是軸承合金不可修刮,裝配時(shí)需翻磚350角,并放好防轉銷(xiāo),嚴防裝反裝錯,以免運行中因三個(gè)油楔位置改變,而導致軸瓦燒毀。
汽輪機所遇到的全部轉速范圍內沒(méi)有不穩定區,阻尼大,油膜厚,軸承溫度低等優(yōu)點(diǎn)。
由于軸瓦在工作狀態(tài)中分面不在水平面上,所以頂部間隙均在組合狀態(tài)下用內徑千分尺分前、后、垂直、水平方向測量軸瓦內孔直徑,內孔直徑與軸頸直徑之差,即為所求,實(shí)際上測出的間隙為阻油邊間隙。油楔本身,一般情況下不予測量和研刮,只在軸瓦合金磨損嚴重時(shí),才進(jìn)行測量和處理。
(2)橢圓軸承的檢修特點(diǎn)
橢圓軸承的檢修特點(diǎn)是對裝配位置的準確性要求高,尤其是軸瓦的水平位置,必須做到前后左右四角間隙基本相等,不可有前后傾斜和左右歪斜現象。為了達到這點(diǎn)要求,除了用水平儀測量軸瓦中分面水平和用塞尺檢查四角間隙外,還應在軸瓦全部裝好后,開(kāi)頂軸油泵做抬軸試驗。當頂軸油壓大于10Mpa時(shí),軸應抬起0.05-0.10mm,方算軸瓦裝配合格。
如果軸瓦前后不平,低的一端底部間隙較大,頂軸油將從該處泄掉,從而使軸頂不起來(lái),運行時(shí)將發(fā)生軸承振動(dòng)和合金熔化事故。
(3)可傾瓦檢修特點(diǎn)
由于可傾瓦在支持環(huán)內可自由擺動(dòng),因此在揭去軸瓦大蓋和松去支持環(huán)水平結合面螺栓后,應在上半支持環(huán)的專(zhuān)用螺孔內用專(zhuān)用長(cháng)螺栓旋入可傾瓦塊的螺孔,把上部的瓦塊吊牢,并仔細檢查瓦塊是否吊牢固,防止瓦塊落下而摔壞。翻轉的下瓦應用同樣方法吊出。解體瓦塊應認清前后左右的記號,并做好記錄,以防裝復時(shí)搞錯。檢查瓦塊及支持環(huán)應光滑無(wú)毛刺,無(wú)裂紋等異常,接觸良好。
由于可傾瓦由幾塊可自由擺動(dòng)的瓦塊組合而成,所以其間隙的測量只能在組合狀態(tài)下進(jìn)行。測量時(shí)在轉子軸頸處和軸瓦支持環(huán)外圓上各架一只百分表,然后用抬軸架將軸略微提升。同時(shí)監視兩只百分表,當支持環(huán)上百分表指針開(kāi)始移動(dòng)時(shí),讀出軸頸上的百分表讀數,***后將讀數減去原始讀數,兩者之差除以1.414(對四瓦塊式可傾瓦),即為軸瓦的油隙。另一種測量方法是:測量時(shí)先將上瓦塊專(zhuān)用吊瓦螺栓松掉,使瓦塊緊貼軸頸,用深度千分尺測量瓦塊到支承環(huán)的深度;然后用專(zhuān)用專(zhuān)用吊瓦螺栓將瓦塊吊起,使瓦塊支點(diǎn)與支承環(huán)緊密接觸,再用深度千分尺測量瓦塊到支承環(huán)的深度。兩次深度之差,即為軸瓦的油隙。兩種方法測量的結果應基本相同,否則應查明原因或重新測量。一般情況下,可傾瓦油隙不必調整,軸瓦烏金不必研刮。
3.推力軸承的結構
3.1推力瓦塊的型式
推力瓦在汽輪機軸系上的布置位置有兩種,一種是在高壓轉子前軸承位置(前軸承箱內);一種是在高壓轉子后軸承位置(中壓軸承箱內)。獨立式推力軸承分為固定式和滑動(dòng)式。
3.3軸承座解體階段應注意的工藝問(wèn)題
3.3.1軸承緊力的測量
——軸承緊力的一般規定:圓筒軸承緊力為0.20~0.25mm,球面軸承緊力為0.03~0.08mm。
——軸承在軸承座中的固定方式:1)下洼窩在下軸承座內,用上軸承蓋壓緊;2)下洼窩在下軸承座內,上軸承用瓦套壓緊;3)軸承用可調的瓦套固定在下軸承座中。
——軸瓦緊力的測量方法:1)軸瓦抬升法測量。該方法不經(jīng)常使用,目前遇到的只有法國阿爾斯通機組兩層結構的橢圓瓦采用這一測量方法;2)壓鉛絲法。
該方法是目前普遍采用的方法。
3.3.2測量方法和注意事項
——壓鉛絲測量的方法:1)上下半軸瓦組裝并緊固結合面螺栓;2)在頂部墊鐵(或球面頂部)處放兩條直徑為1mm的鉛絲,在軸瓦兩側軸承座(或固定瓦套結合面的前后放四片厚度均為0.5mm的不銹鋼墊片,扣上軸承蓋(或瓦套),均勻擰緊結合面螺栓;3)用塞尺檢查結合面間隙應均勻為0.5mm,松開(kāi)螺栓吊開(kāi)軸承蓋(或瓦套);4)測量鉛絲的厚度,對每條鉛絲應計算平均值,再計算兩條鉛絲的平均值。5)緊力計算:C=A-(b1+b2)/2C—緊力值A—墊片厚度b1、b2—每條鉛絲的平均厚度。
——還有一種特殊情況,上部有兩塊墊鐵的軸承,如日本三菱350MW汽輪機的#1、#2軸瓦就是該結構,注意鉛絲是放在兩側的墊鐵上,緊力值的計算方法:
C=Acosα-(b1+b2+b3+b4)/2
C—緊力值A—墊片厚度b1、b2、b3、b4—每條鉛絲的平均厚度。
α—墊鐵中心線(xiàn)與軸承鉛垂線(xiàn)的夾角,三河機組為45度。
——注意事項:
1)在測量時(shí)要注意軸瓦螺栓按照正式力矩緊固,軸承蓋(瓦套)螺栓按照正式力矩的1/3力矩緊固,以防止墊片損傷結合面,又能克服軸承蓋或瓦套的變形。
2)墊片應有一定的面積,并在緊固螺栓的兩測放置,或沿軸向放置在兩螺栓的中間,防止螺栓緊固時(shí)軸承蓋或瓦套變形,引起測量誤差。在檢修時(shí)有時(shí)用到的鋼鋸條由于面積過(guò)小,容易損傷結合面,應禁止使用。
3)鉛絲的直徑應選擇為墊片厚度的1.5~2倍,鉛絲過(guò)粗,會(huì )造成鉛絲測量的厚度大于實(shí)際的間隙。
4)鉛絲沿圓周方向放置,但放置的長(cháng)度不要過(guò)長(cháng),一般控制在30~50mm之間,過(guò)長(cháng)會(huì )造成測出的間隙值小于實(shí)際間隙。當沿軸向放置的兩根鉛絲厚度差超過(guò)0.05mm時(shí),應查找原因并******。
——測量軸瓦與軸頸的間隙。
圓筒形軸瓦一般頂部間隙為軸頸的1.5%~2%,側隙為頂隙的一半;橢圓形軸瓦一般頂部間隙為軸頸的1%~1.5%,兩側間隙為軸頸的1.5%~2%。橢圓形軸瓦對于軸徑在400mm及以下的可傾瓦,間隙為軸徑的1.3%,對于軸徑大于400mm的可傾瓦,間隙為軸徑的1.5%,******允許為2%。
對于圓筒和橢圓軸承兩測間隙的測量要注意塞尺塞入的深度,一般為軸頸的1/12~1/10。頂部間隙參照上述壓鉛絲的方法測量,但是由于一般軸承頂部間隙都在0.4mm以上,因此中分面可以不加墊片,鉛絲的厚度一般選擇在頂部間隙的1.5~2倍。
4.密封瓦的結構
4.1密封瓦的分類(lèi)和結構特點(diǎn)
密封瓦主要分為環(huán)式密封瓦和盤(pán)式密封瓦兩大類(lèi)。密封瓦能夠有效的工作的基本要求就是密封油壓力要大于氫氣壓力,通常兩者壓差為0.049—0.088MPa。
(1)環(huán)式密封瓦
環(huán)式密封瓦按油流方式可分為單流式、雙流式、三流式;按瓦體個(gè)數可分為單環(huán)式、雙環(huán)式;按瓦體構造可分為整體式、分體式、聯(lián)合式等。環(huán)式密封瓦的結構特點(diǎn)是發(fā)電機轉子上未設密封瓦,氫氣的密封主要靠密封瓦與密封軸頸的密封油流來(lái)實(shí)現的。優(yōu)點(diǎn)是:結構簡(jiǎn)單,解體、檢修、安裝方便,檢修工藝要求不高,運行******可靠。一般情況下解體檢修環(huán)式密封瓦時(shí),只需要測量瓦的密封間隙、橢圓度,檢查烏金面有無(wú)磨損、脫胎等缺陷。此外,環(huán)式密封瓦在機組出現短時(shí)間斷油時(shí)并不影響其正常運行。缺點(diǎn)是:密封間隙較大,在較高氫壓下運行時(shí)密封性能較差,所以在運行中氫壓變化時(shí),要隨時(shí)調整密封油壓,另外,環(huán)式密封瓦氫側回油量較大,容易將部分氣體帶入發(fā)電機內,使氫氣污染,增加排污量和氫氣損耗。
(2)盤(pán)式密封瓦
盤(pán)式密封瓦根據密封油壓力對瓦體產(chǎn)生的附加軸向推力可分為正壓式、反壓式、穩壓式。當氫氣壓力增加時(shí),密封油壓力隨之增加,由于密封油壓力的增加,對瓦體產(chǎn)生的附加推力也隨之增加,這種形式的密封瓦叫正壓式密封瓦;反之,當密封油壓力增加時(shí),作用在瓦體上的附加推力反而隨之減少,這種密封形式的叫反壓式密封瓦;當油壓變化時(shí),作用在瓦體上的附加推力基本上不發(fā)生變化的叫穩壓式密封瓦;用液體壓力代替彈簧產(chǎn)生的靜壓力的叫液壓式密封瓦。優(yōu)點(diǎn)是:密封效果較好,能夠適用很高的氫氣壓力,適用范圍廣。缺點(diǎn)是:設備復雜,解體、檢修、安裝都比較繁瑣,檢修工藝要求較高,往往在檢修中稍一疏忽,就會(huì )導致漏氫現象發(fā)生。另外,盤(pán)式密封瓦對機組頻繁啟停的適應性較差,尤其是發(fā)電機后密封瓦的跟蹤性較差。
4.2密封瓦的檢修特點(diǎn)
(1)雙流環(huán)式密封瓦:現在300MW以上的機組多數采用環(huán)式密封瓦,并且以雙流環(huán)式密封瓦***為常見(jiàn),這種密封瓦氫側和空側各有一股進(jìn)油,回油也分為空氫兩側,氫側來(lái)回油獨自形成一套封閉的系統,避免了溶有空氣的密封油流入氫側造成氫氣純度下降,改善了單流環(huán)式密封瓦兩側共用一股油流的缺點(diǎn)。
——用環(huán)氧絕緣清漆刷絕緣耐油密封墊約三次,回裝前用專(zhuān)用壓板將密封墊粘到下殼體密封結合處,并檢查密封墊各油孔位置沒(méi)有錯位,下半瓦殼裝好以后,
要注意保護下密封墊與上密封墊的結合部位,防止損傷;
——密封面螺栓使用力矩扳手按力矩要求緊固,立面大螺栓一般為:中分面螺栓一般為:
——回裝過(guò)程中要隨時(shí)檢查密封瓦殼的絕緣情況,內油擋間隙兩側均勻,底部0.15-0.25mm,絕緣不合格時(shí)使用約0.30mm厚的青稞紙清理油擋處;
——回裝完后,一是通過(guò)瓦殼側面小孔撥動(dòng)密封瓦,應活動(dòng)自如,二是做浮動(dòng)試驗檢;
2)分體環(huán)式密封瓦:分體環(huán)式密封瓦是比較特殊的類(lèi)似單流環(huán)式結構密封瓦,它由4個(gè)半環(huán)組成,氫空側各2個(gè)半環(huán),并在水平結合面處用螺栓連接。在兩個(gè)密封環(huán)中間上下各有一根彈簧,將兩個(gè)密封環(huán)沿軸向分別壓向前后端,使其緊緊靠在密封瓦殼體上,具有很好的密封效果。特點(diǎn)是:結構簡(jiǎn)單、檢修方便、密封效果好。
——密封環(huán)組合以后中分面間隙檢查,并檢查密封環(huán)軸向端面與密封殼體配合面接觸必須達到100%;
——解體后要測量彈簧的長(cháng)度,與原始長(cháng)度比較,不合格更換;
——解體密封殼體上半部分時(shí),需要先打開(kāi)兩側手孔門(mén),使用專(zhuān)用扳手拆除密封環(huán)中分面緊固螺栓,拆除時(shí)小心掉落;
——回裝完后,所有螺栓要固定鎖緊鋼絲。多余的應剪去;
(3)聯(lián)合式環(huán)式密封瓦:
聯(lián)合環(huán)式密封瓦是結合盤(pán)式和普通環(huán)式密封瓦的特點(diǎn)設計出來(lái)的新型密封瓦。密封油從進(jìn)油管法蘭進(jìn)入密封瓦殼的環(huán)行油腔內,并通過(guò)密封瓦的外圓周中部全周分布的油孔進(jìn)入密封瓦與軸頸間隙中,在轉子高速旋轉下,形成特殊的壓力油膜,密封回油沿空側和氫側回油管分別流回主油箱、密封油箱。優(yōu)點(diǎn):適應范圍廣,無(wú)論氫氣在很高壓力下運行還是氫氣壓力出現波動(dòng)時(shí)都具有良好的密封效果,機組頻繁啟、停也不會(huì )影響其效果。缺點(diǎn)是檢修比較繁瑣。
——結合面膠條在使用時(shí)要選擇耐油性好的,擺放要正確,合適;
——密封瓦上部防轉銷(xiāo)釘安裝到位,不能使密封瓦蹩勁,溫度線(xiàn)要長(cháng)度合適,注意防止壓住線(xiàn);
——回裝完后,一是通過(guò)瓦殼側面小孔撥動(dòng)密封瓦,應活動(dòng)自如,二是做浮動(dòng)試驗檢;
——密封瓦組合檢查,錯口應小于0.02mm,回裝時(shí)注意油楔的方向;
5.對輪螺栓拆除
5.1常用聯(lián)軸器結構形式
A、剛性聯(lián)軸器。
優(yōu)點(diǎn):軸向尺寸短、剛性大、沒(méi)有噪聲
缺點(diǎn):對轉子的同心度要求嚴格、對振動(dòng)的傳遞比較敏感。
結構:整鍛和套裝;平面和止口。
是目前汽輪機上應用***廣泛的聯(lián)軸器。
B、半撓性聯(lián)軸器
優(yōu)點(diǎn):吸收轉子不對中的影響、減少了振動(dòng)的傳遞、能傳遞較大的鈕矩;
缺點(diǎn):剛性較差、必須每個(gè)轉子兩個(gè)軸承。
結構:波形套筒式和疊片式。
在國產(chǎn)的100MW、125MW、200MW汽輪機與發(fā)電機的聯(lián)軸器上廣泛應用。
C、撓性聯(lián)軸器
優(yōu)點(diǎn):可以允許兩個(gè)轉子有相對的軸向位移和較大的偏心,對振動(dòng)的傳遞不敏感。
缺點(diǎn):傳遞的功率小、結構復雜、需要配備專(zhuān)門(mén)的潤滑裝置。
結構:分為齒輪式和蛇形彈簧式。
主要用在小汽輪機、給水泵、發(fā)電機和勵磁機的對輪中。
5.2常用對輪螺栓的結構形式
A、普通直柄單螺母螺栓
該結構的螺栓由定位銷(xiāo)和螺紋兩部分組成。盤(pán)電機組的對輪螺栓就采用了該機構。
優(yōu)點(diǎn):結構簡(jiǎn)單、安裝方便。
缺點(diǎn):銷(xiāo)子和銷(xiāo)孔容易拉毛和咬死。
安裝特點(diǎn):一般用制造廠(chǎng)給定的力矩擰緊即可,需要在安裝前測量原始長(cháng)度。
A、多緣直柄雙頭螺栓結構
螺栓上加工了多個(gè)定位凸緣,采用了雙頭螺栓的結構。定電和三河的螺栓就是該結構。
優(yōu)點(diǎn):減少了孔銷(xiāo)的配合面積,有效防止螺栓咬死。
缺點(diǎn):加工復雜,不容易保證尺寸。
B、錐形套結構螺栓
由兩端帶螺紋的錐柄螺栓、帶開(kāi)口的錐套、襯套、頂絲和螺母組成。準電機組就采用了該結構的螺栓。
優(yōu)點(diǎn):保證了螺栓與孔的緊密配合,有效保持對輪的同心度;又能防止拆裝過(guò)程中對輪螺栓和孔的拉毛,拆卸順利。
缺點(diǎn):螺栓加工工藝復雜,安裝程序煩瑣。
C、錐形套液壓結構螺栓
由帶有環(huán)形油道的錐柄螺栓、錐套、襯套和螺母組成。熱電機組的對輪螺栓就采用了該結構。
優(yōu)點(diǎn):同上。
缺點(diǎn):同上。
5.3對輪螺栓拆除中應注意的事項:
——在拆除組后兩個(gè)螺栓時(shí)在其他已經(jīng)拆卸的螺栓孔中安裝臨時(shí)螺栓,防止螺栓由于對輪錯位,造成螺栓拆不下來(lái)。
——螺栓拆卸過(guò)程中,不得用大錘用力敲擊,防止咬死。
——對輪螺栓的緊固力矩應均勻,力矩符合制造廠(chǎng)規定。
6.轉子中心測量
6.1測量原理
6.2測量方法:百分表、塞尺
6.3計算方法
普通直柄單螺母螺栓
該結構的螺栓由定位銷(xiāo)和螺紋兩部分組成。